Hsu and Jeng（1994）针对行进波（Progressive wave）在平直密实弹性海床上传播时导致的海床应力和孔隙压力变化，给出了数学上非常严格的闭合解析解。采用FSSI - CAS耦合模型重现了Hsu and Jeng （1994）所描述的这一物理过程，得到了不同物理属性海床内应力和孔隙压力的数值解；并将FSSI - CAS的数值解和解析解进行了对比，发现耦合模型FssiCAS具有极好的、令人惊叹的准确性。

长沙理工大学的Lu（2005）针对行进波（Progressive wave）和椭圆余弦波（Cnoidal wave）在平直密实弹性海床上传播时导致的海床应力和孔隙压力变化规律，开展了水槽试验；采用竖向排列的4个孔隙压力传感器测量砂床内部水压力对波浪的动态响应。采用FssiCAS耦合模型重现了Lu（2005）所开展的物理水槽试验，得到波浪传播过程中砂床内孔隙压力的数值解；并将FssiCAS的数值解和Lu（2005）试验结果进行对比，发现耦合模型FssiCAS具有极好的准确性和可靠性。

日本学者Mizutani et al.（1998）针对近海环境中波浪冲击建造在平直密实弹性海床上的水下防波堤这一工况，开展了水槽试验，研究海床和抛石防波堤内部孔隙压力变化规律；试验中在水槽一侧采用摇板造波机造波，在水槽另一侧设置波浪吸收装置，用以避免入射波在水槽端部反射。试验过程中采用a，b，c，d四个波高仪记录波面变化，在砂床和抛石防波堤内部采用A，B，C，D四个压力传感器测量波浪导致的孔隙压力的变化规律。采用FssiCAS耦合模型重现了Mizutani et al.（1998）所开展的物理水槽试验，得到波浪冲击水下防波堤过程中砂床内抛石防波堤内、孔隙压力的数值解；并将FssiCAS 的数值解和Mizutani et al.（1998）试验结果进行对比，发现耦合模型FssiCAS具有很好的准确性和可靠性。

日本学者Sassa & Sekiguchi（1999）在土工离心机里率先开展了水槽造波方面的试验研究，并且在试验中设置砂床，测量砂床内的波浪动力响应。试验中离心机的加速度为50g，采用粘滞系数是纯水50倍的硅油替代水，以保证砂床内流体渗透流动的相似程度。试验用砂为英国一种标准砂Leighton Buzzard sand（British Standard sieve 100/170），砂床相对密实度Dr=42%，由于试验用砂是一种标准砂，其力学属性参数较好确定；造波参数为水深9cm，波高3.2cm，周期0.09s。采用FssiCAS耦合模型和PZIII土本构模型重现了Sassa & Sekiguchi（1999）所开展的离心机水槽试验，得到离心机内波浪传播过程中砂床内孔隙压力的数值解；并将FssiCAS的数值解和Sassa & Sekiguchi（1999）试验结果进行对比，发现耦合模型FssiCAS具有很好的准确性和可靠性。

康奈尔大学的Turcotte (1984)开展了一系列的水槽实验研究海底浅埋油气输送管线的波浪动力响应。试验配置如图1所示，一根管线浅埋于砂质海床之中，受到上覆的幅值恒定的波浪动力的循环作用；在管线上均匀安装8个孔隙压力传感器以测量管线周围的孔隙压力响应。试验中Turcotte (1984)利用活塞式造波机制造了3种波浪。采用FssiCAS软件重现这一物理试验过程，所用参数列于表1中。三种波浪条件下FssiCAS的计算结果与Turcotte (1984)的试验结果的对比如图1所示；由图可见FssiCAS软件具有极高的可信度。

Nakai and Matsuoka (1986)开展了一组常规排水三轴土工试验，测试日本Fujinomori粘性土的静态力学性能。以FssiCAS软件为计算平台，采用软件自带的修正剑桥模型，重现这一常规三轴试验。Fujinomori粘性土的修正剑桥模型的计算参数由Nakai and Matsuoka (1986)提供，具体为：初始孔隙比0.7，泊松比0.3，正常固结线在e-lnp’坐标系中的斜率为0.08636，回弹线在e-lnp’坐标系中的斜率为0.01904，临界状态线斜率为1.4183，超固结比为1.0。FssiCAS软件的仿真计算结果与Nakai and Matsuoka (1986)的试验结果对比如图2所示；从仿真结果和试验结果之家的高度一致性来看，表明FssiCAS软件具有极高的可靠性。